其他有色金屬加工技術理論與應用

電解鍍敷裝置及電解鍍敷方法 1251     

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本發明的一方式提供一種可將密封部件與接觸部件配置在最佳場所，且可個別地調整密封部件與接觸部件的按壓的電解鍍敷裝置及電解鍍敷方法。實施方式的電解鍍敷裝置具備：鍍敷槽，能填充鍍敷液；密封部件，配置在被處理襯底的被處理面的周緣部，在將被處理襯底浸漬于鍍敷槽時，將鍍敷液密封在被處理面的中央側；以及接觸部件，與密封部件獨立地設置，在比密封部件更靠被處理襯底的周緣部側進行對被處理面的電導通；且密封部件賦予被處理襯底的按壓力、與接觸部件賦予被處理襯底的按壓力能分別獨立地調整。

堿性水電解裝置及氣體制造方法 1356     

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一種堿性水電解裝置，其包括：電解槽；第1氣液分離器，其對從陽極室流出的電解液和氧氣進行氣液分離；第2氣液分離器，其對從陰極室流出的電解液和氫氣進行氣液分離；第1電解液箱和第2電解液箱，該第1電解液箱貯存由第1氣液分離器進行氣液分離后得到的電解液，該第2電解液箱貯存由第2氣液分離器進行氣液分離后得到的電解液；氧氣吹入管和氫氣吹入管，該氧氣吹入管將經過氣液分離后得到的氧氣引到第1電解液箱的氣相區域，該氫氣吹入管將經過氣液分離后得到的氫氣引到第2電解液箱的氣相區域；氧氣排出管和氫氣排出管，該氧氣排出管使氧氣從第1電解液箱的氣相區域流出，該氫氣排出管使氫氣從和第2電解液箱的氣相區域流出；及循環裝置，其將電解液從第1電解液箱和第2電解液箱供給到電解槽。

用于銀的無氰化物沉積的電解質 1267     

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本發明涉及一種電解質并且涉及用于電解沉積銀涂層和銀合金涂層的方法。根據本發明的電解質無氰化物、儲存穩定并且確保沉積用于技術和裝飾性應用的高光澤、明亮且白色的銀和銀合金層。

針狀硫化物類固體電解質的制備方法 772     

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本發明涉及一種針狀硫化物類固體電解質的制備方法。所述方法可以包括：制備包含有機溶劑、Li2S、P2S5和LiCl的固體電解質混合物；通過在約30至60℃的溫度下攪拌固體電解質混合物約22至26小時從而合成固體電解質；以約80至120rpm的速度第一次攪拌固體電解質約5至10分鐘；第一次攪拌之后，以約250至300rpm的速度第二次攪拌經過第一次攪拌的固體電解質；真空干燥經過第二次攪拌的固體電解質約12至24小時；并且在約350至550℃的溫度下熱處理經過真空干燥的固體電解質約1至5小時從而獲得針狀硫化物類固體電解質。

包埋滲鋁法制備Fe-Al滲層及其擴散機制 987     

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包埋滲鋁法可在鋼基體表面制備出一層致密、堅固、連續的Fe-Al滲層，以改善基體性能。本文在不同溫度和不同時間下對Q235低碳鋼進行包埋滲鋁，形成Fe-Al滲層，采用X射線衍射、掃描電鏡及能譜分析等方法研究了滲鋁層的物相結構、表面及截面形貌和成分，采用顯微硬度儀測量了截面硬度。結果表明，不同滲鋁溫度下獲得的滲鋁層，主要含有Fe2Al5和FeAl3兩相，且750℃得到的滲層存在較多Fe2Al5相；隨著滲鋁溫度升高，Fe-Al滲層厚度增加，Al原子擴散系數增大，但顯微硬度降低；不同滲鋁時間下制備的滲鋁層，物相仍以Fe2Al5和FeAl3為主，但隨著滲鋁時間延長，FeAl3含量減少，且Al原子擴散系數變大，滲層顯微硬度略有降低。在進一步分析Fe-Al滲層形成的熱力學與動力學基礎上，總結了滲鋁層形成的擴散機制。

加工7075航空鋁合金用金剛石涂層刀具的制備及其切削性能 1210     

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采用熱絲化學氣相沉積(HFCVD)技術在WC-Co8%硬質合金刀具表面制備金剛石涂層，調節甲烷濃度等沉積工藝制備了單層金剛石涂層刀具和微米金剛石涂層(1.2 μm)、納米金剛石涂層(200 nm)交替多層金剛石涂層刀具。以7075航空鋁合金作為切削工件，在無潤滑干切條件下測試了單層金剛石涂層刀具和多層金剛石涂層刀具的切削性能。實驗結果表明，切削2 h后單層金剛石涂層刀具涂層脫落寬度達到35 μm，刀刃鈍化；有多層金剛石涂層刀具的刃型保持完整，涂層無脫落。對單層金剛石涂層和多層金剛石涂層平面樣品進行了洛氏壓痕實驗。結果表明，多層金剛石涂層的脫落面積約為單層金剛石涂層脫落面積的1/5到1/10，進一步說明多層金剛石涂層有更強的抵抗裂紋產生的能力。這些結果表明，金剛石多層結構能提高涂層與基體的界面結合力，延長金剛石涂層刀具的使用壽命。

等溫處理時間對觸變擠壓錫青銅軸套的組織和性能的影響 1195     

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采用冷軋-等溫處理SIMA法(CRITSIMA 法)制備半固態錫青銅坯料并將其擠壓成錫青銅軸套,研究了等溫處理時間對其微觀組織和力學性能的影響。結果表明：隨著等溫處理時間的延長錫青銅軸套的平均晶粒尺寸隨之增大,晶粒的粗化速率為296 μm3/s,形狀因子先增大后減小,布氏硬度和延伸率先提高后降低,抗拉強度逐漸降低。在910℃等溫15 min的錫青銅軸套其綜合性能最高,形狀因子為0.74,平均晶粒尺寸為63.56 μm,抗拉強度為368 MPa,延伸率為4.5%,布氏硬度為126 HBW。

γ′ 相對高鎢鎳基高溫合金拉伸和持久變形行為的影響 694     

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對K416B高鎢高溫合金進行固溶和時效處理以調整其中γ?相的形貌使其具有兩種尺寸，研究了鑄態和熱處理態合金的拉伸和持久變形行為。結果表明，鑄態K416B合金中的γ?相在基體中分布均勻，其平均尺寸為200 nm，能有效阻礙位錯在基體中運動從而使其屈服強度提高。在熱處理態的K416B合金中析出了兩種γ?相，其尺寸分別為1 μm和100 nm。在熱處理態K416B合金的室溫拉伸過程中全位錯剪切大尺寸初生γ?相和以Orowan機制繞過小尺寸二次γ?，使其屈服強度降低。在高溫下二次γ?相更容易粗化而使γ基體的寬度增大，促進位錯剪切γ?相而使持久應變速率提高。同時，在持久變形過程中納米級W6C顆粒在γ-γ?相界面彌散析出消耗大量W元素降低γ-γ?兩相的錯配度，使合金的強化水平下降而導致其持久壽命大幅度降低。

寬溫域Mn基反鈣鈦礦復合磁制冷材料的設計和制備 482     

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采用固相合成法高溫燒結Mn3SnC和Mn3CuN兩種化合物制備出相變溫區連續變化的Mn3Sn1-x Cu x C1-x N x 系列化合物，再將不同相變溫區的Mn3Sn1-x Cu x C1-x N x 化合物進行物理混合制備出反鈣鈦礦復合磁制冷材料。這種磁制冷材料在室溫附近具有“平臺”狀的磁熵變-溫度曲線，與Mn3SnC單體材料相比其磁制冷溫區由275~285 K擴展為220~300 K，磁熵變-溫度曲線的半高寬從5 K增大到70 K，但是其磁熵變值大幅降低。推導了這種磁制冷材料的最大磁熵變值與磁熵變曲線半高寬和單體材料相對制冷量之間的定量關系式，解釋了擴展制冷溫區與提高磁熵變值之間的競爭。此定量公式不僅可用于研究反鈣鈦礦材料體系，對研究其它復合磁制冷材料體系也有重要的參考價值。本文首次根據單體材料的熱流曲線提出了新復合磁制冷材料的計算和預測方法，可極大地簡化磁制冷復合材料的設計。

基于微觀定向骨架結構Cu-W復合電觸頭材料的靜熔焊性能 1025     

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設計了四邊形、六邊形和菱形十二面體微觀定向骨架結構的Cu-W復合材料,研究其靜熔焊性能并與無序骨架結構的Cu-W復合材料對比。根據流體力學理論,用有限元法分析不同時刻幾種微觀結構復合材料的溫度和傳導熱通量并計算了導熱系數。結果表明,具有微觀定向骨架結構的Cu-W復合材料其接觸電阻更低和更穩定,其中菱形十二面體骨架結構復合材料的接觸電阻最小且更易形成導熱鏈,更大程度地降低了區域熱阻。根據馬蘭戈尼效應比較了不同微觀結構復合材料的熔池形態,發現Cu、W兩相材料規則的排列分布使其靜熔焊侵蝕的范圍明顯減小,菱形十二面體骨架復合材料的侵蝕程度最低。

氧化石墨烯改性環氧隔熱涂層的耐蝕和隔熱性能研究 1009     

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用氧化石墨烯(GO)濃縮漿分散法制備GO改性環氧隔熱涂層，在濃度(質量分數)為3.5% 的NaCl溶液(50℃)中進行腐蝕實驗并測試其腐蝕前后的隔熱性能。432 h的腐蝕電化學測試結果表明，用0.5%(質量分數) 的GO改性顯著提高了涂層低頻阻抗，涂層的耐蝕性優于無GO改性和1.0% GO改性的涂層；SEM分析結果表明，用0.5%和1.0% GO改性的隔熱涂層腐蝕432 h后表面形貌完好，涂層/基體界面處沒有出現裂紋和腐蝕產物，而未經GO改性的涂層出現了明顯腐蝕破壞。腐蝕試驗前，0.5%、1.0% GO改性的涂層與沒有改性的涂層的隔熱性能沒有明顯的區別；腐蝕432 h后涂層對250℃熱源分別降溫98℃、123℃、115℃，粘結強度分別降低了3.9、1.0、2.3 MPa。實驗結果表明，用0.5% GO改性的涂層耐蝕和隔熱性能最好。

復合形變超細晶純鈦的動態再結晶模型 672     

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采用室溫等徑彎曲通道變形(ECAP)+旋鍛復合加工工藝制備超細晶純鈦，用GLEEBLE 3800熱模擬試驗機對其進行熱壓縮實驗。研究了復合形變超細晶純鈦在溫度為200、300、350、400和450℃，應變速率為0.01、0.1和1 s-1條件下的變形行為。結果表明：實驗中真應力-應變曲線的動態再結晶特征顯著，出現了明顯的單峰值應力。根據復合形變超細晶純鈦的峰值應力值建立的Arrhenius本構方程能預測峰值應力，平均相對誤差僅為4.44%；大塑性變形試樣在熱壓縮前進行的保溫處理，增大了發生動態再結晶的臨界應變值，其材料常數為0.8329；材料變形中的動態再結晶行為發生在應變大于0.1而小于0.4的階段，應變大于0.4時發生二次硬化。

不同強度301L冷軋板激光對焊接頭的組織和力學性能 1190     

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研究了4級強度亞穩態奧氏體不銹鋼301L-DLT、301L-ST、301L-MT和301L-HT冷軋薄板激光對焊接頭的凝固組織和拉伸性能。激光焊縫以初始鐵素體FA模式凝固，熱裂敏感性較小；焊縫由垂直熔合線向內生長的柱狀晶組成，沒有中心等軸晶粒區。焊縫組織中有奧氏體和板條狀、骨架狀和蠕蟲狀鐵素體，無雜質、熱裂紋和析出相。一次鐵素體枝晶臂的平均間距約為17.5 μm，平均鐵素體量為5.7%(體積分數)。焊縫的硬度為208~241HV，低于301L-ST、301L-MT和301L-HT板材的硬度。301L-DLT和301L-ST板激光焊件的拉伸斷裂位置在母材內，301L-MT和301L-HT板焊件的斷裂位置在焊縫內，焊縫金屬的斷裂強度為886 MPa和921 MPa。301L-HT板焊件的塑性較低，其余三種強度冷軋板激光焊件的拉伸性能都達到了JIS G 4305標準中相應強度冷軋301L板材的力學性能。

堿水電解用隔膜及堿水電解裝置 1231     

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提供在進行堿水電解時即使在高電流密度下也能夠將電解電壓抑制為較低、不易引起層間剝離的堿水電解用隔膜及堿水電解裝置。堿水電解用的隔膜(1)，其具有：包含具有磺酸型官能團的聚合物且不包含具有羧酸型官能團的聚合物的離子交換膜(10)、和作為隔膜的至少一面的最表層而設置的親水性層，離子交換膜(10)的厚度為25～250μm。或者堿水電解用的隔膜(1)，其具有：離子交換膜(10)、埋入離子交換膜(10)中的由織布形成的加強材料(16)、及作為隔膜的至少一面的最表層而設置的親水性層。

高級固體電解質和制造方法 514     

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本發明提供了高級固體電解質和制造方法。本發明涉及一種制造包含固體電解質層的器件的方法，所述方法特征在于包括：提供包含結晶固體電解質層的主體基板、將所述結晶固體電解質層從主體基板轉移到受體基板。

粉末冶金銅端環工藝的改進 1039     

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摘要 本文結合實際生產討論了粉末冶金銅端環的制作工藝并研究采用全整形方式從而達到提高產品質量的目的。關鍵詞 粉末冶金,銅端環,工藝,整形中圖號 TF121 文獻標示碼 A 文章編號 1005-1074(2008)12-0247-021 前言銅端環是潛水電機轉子中的重要零件,它位于電機轉子的兩端,用于連接轉子槽中銅條的末端

粉末冶金高速鋼刃具加工工藝研究 1066     

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摘 要：本文以粉末冶金高速鋼材料及粉末冶金高速鋼刀具加工工藝為主要研究內容,通過研制并完善包括材料與粉末冶金高速鋼刀具加工工藝在內的粉末冶金高速鋼刀具可靠實用的制造技術,為整體粉末冶金高速鋼刀具的實際磨削加工奠定了理論基礎,具有實際指導意義。關鍵詞：粉末冶金高速鋼刀具,高速鋼,磨削中圖分類號：S718.69

淺談粉末冶金材料在汽車上的應用 1137     

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摘要：粉末冶金具有密度可調可使質量減輕,孔隙的阻尼作用可使振動和噪音降低,通過組成調節可實現耐熱和耐磨,模具化的量產可保證性能和尺寸的一致性,特殊工藝的采用可使復雜零件的生產成為可能的優點,在汽車制造業廣泛應用粉末冶金零件。關鍵詞：粉末冶金,汽車1引言粉末冶金是制取金屬粉末或用金屬粉末（或金屬粉末與非

粉末冶金配料的自動化技術與應用 877     

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摘 要：十八大以來隨著我國經濟轉型升級進程的加速,粉末冶金行業在配料方面長期存在的問題,制約著行業的技術升級與轉型發展。本文針對當前粉末冶金行業在配料方面存在的問題進行了分析,然后設計了一套快速高精度全自動配料系統以解決該問題。該系統已經在多家粉末冶金企業成功應用,對行業的發展起到了示范與推動作用。關

激光焊接技術在粉末冶金材料中的應用 459     

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摘 要：隨著工業技術的進步和發展,應用冶鑄方法制造的材料需求也越來越大,采用粉末冶金進行材料的提取也逐漸被人們所熟悉。粉末冶金具有一定的特殊性,其在汽車、飛機、交通等制造業中有著重要的應用和影響,并慢慢取替了傳統的冶鑄材料。激光焊接技術與傳統的釬焊和凸焊相對,焊合輕度比較好,而且熱影響范圍小,這是對于

粉末冶金生坯加工工藝研究 1068     

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摘 要：燒結后的粉末冶金零部件，再進行車加工和轉孔都比較困難，因刀具磨損嚴重、加工后毛刺難去除等因素增加制造成本。為提高刀具壽命，采用燒結前加工即生坯加工，可明顯提高刀具壽命，降低生產成本。但生坯加工時，因生坯制品強度不高，因此在選材時需要注意以下幾點：①材料應具有足夠的強度、韌性，避免產品在加工時出

探究粉末冶金的發展及現狀 968     

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摘 要：粉末冶金是冶金和材料科學的一個分支，它是運用金屬或金屬粉末（或金屬粉末與非金屬粉末的混合物）作為原料燒結，制造出各種金屬材料、復合出各種類型的產品。本篇文章將從粉末冶金的發展與探究出發，對其進行探討，為今后學者們面對問題時的處理與解決提供了參考與借鑒。關鍵詞：粉末冶金；發展；探究DOI：10.16640/

淺析粉末冶金技術的發展及現狀 993     

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【摘要】冶金技術在我國具有著十分悠久的應用歷史，冶金技術在我國最早應用于生鐵冶金。生鐵冶金可以說是冶金技術的初級運用。隨著冶金技術的不斷優化與改良，粉末冶金技術成為冶金技術運用的一大方式。分析與研究粉末冶金材料與冶金技術的發展與運用能夠極大的促進粉末冶金的推廣，有助于判斷冶金技術的未來發展走向，對我國

淺談粉末冶金技術的應用與發展 683     

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摘 要：粉末冶金是一種具有無切割、高效率、少污染、低能耗等優點的特殊制造技術，是未來制造技術重要的發展方向。本文首先介紹了粉末冶金的幾種技術以及發展現狀，然后對粉末冶金技術的應用進行了分析并作出總結。關鍵詞：粉末冶金；應用；前景1引言粉末冶金通常是以金屬或金屬粉末作為原始材料，經過燒結成型，進而制造各種

粉末冶金材料的分類及應用分析 586     

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【摘 要】粉末冶金材料有著傳統熔鑄工藝不能獲取的獨特化學成分及物理性能，且具有一次成型等特點，因此被廣泛應用。本文主要從粉末冶金材料的主要分類入手，重點對其應用進行了闡述，希望給行業相關人士一定的參考和借鑒。【關鍵詞】：粉末冶金；材料；分類；應用0.引言所謂的粉末冶金材料指的是用幾種金屬粉末或者金屬與非

關于粉末冶金技術的發展趨勢研究 916     

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摘 要：粉末冶金作為一種獨特的零件制造技術，向高致密化、高性能化、集成化和低成本等方向發展。本文分析了粉末冶金的內涵和該技術的主要功能，重點對粉末冶金技術的發展趨勢進行了研究和歸納。關鍵詞：粉末冶金 發展趨勢 溫壓技術粉末冶金作為一種獨特的零件制造技術,因其制品少、無切削,成本低,效率高,越來越受到設計和制

粉末冶金凸輪軸信號盤的研發 1046     

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摘要：根據產品的結構及使用工況情況，合理運用粉末冶金成形和燒結原理，實現了上二下三凸輪軸信號盤的自動成形、自動整形；正確選用材質以及工藝，使產品尺寸、性能滿足了工況使用要求。關鍵詞：凸輪軸信號盤；粉末冶金；尺寸精度中圖分類號：U466 文獻標志碼：A 文章編號：1005-2550（2013）04-0058-06發動機是汽車的動力源

探析粉末冶金材料溫壓成型新技術 1195     

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摘 要：通過粉末冶金可以將材料設備與設備上的零件融為有機的整體，并通過高效、節能以及環保等制造型的技術，可以將粉末冶金材料溫壓成型。現今該項技術已經在工業上得到廣泛應用，對于零件生產以及材料生產過程都會產生很大作用。就目前來看，其已經成為我國材料發展的前沿領域。該文主要對粉末冶金材料溫壓成型的新技術進

等靜壓技術對粉末冶金材料生產的影響 996     

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摘 要：粉末冶金作為一種古老的金屬冶煉技術，在資源的利用上具有明顯的優勢。隨著時代的進步，粉末冶金技術也在不斷發展提高。等靜壓技術是現代粉末冶金技術的重要組成，是當前工業上占有重要地位的一種新的材料成形方法。文章在介紹等靜壓技術概念的基礎上，提出了該技術應用于冶金材料生產中的主要手段和積極影響。關鍵詞

材料處理用回轉窯 904     

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在將含有樹脂的材料通過材料供給管內而供給至一邊加熱一邊旋轉的窯筒體內時，將所述材料通過材料供給管而搬運至窯筒體內的溫度為使材料中的樹脂汽化的溫度的位置處，并且將所述材料從材料供給管的供給口供給至窯筒體內，并且設置有冷卻單元和絕熱單元，冷卻單元防止材料供給管內的溫度被加熱至使材料所包含的樹脂熔融的溫度這一情況，絕熱單元使材料供給管以及冷卻構件的外周部絕熱。